建築 風圧力 屋根　片流れ　影響 : 風荷重の規定 基礎技è¡"資料 株式会社 å"å'Œ : これらの模型は、軒高さを一定 （h=1 cm）とし、4つの勾配（β=10, 0, 0および40°） の屋根が準備された。.. （ 勾配面 × cf ＋ 鉛直面 × cf）×q速度圧＝風圧力 屋根面の風力係数（風上側と風下側の和） 0.17+0.5=0.67 壁面の風力係数 （風上側と風下側の和） 0.8+0.4=1.2 風圧，あるいは面平均風圧を測定している。屋根上下面に圧 力測定孔を設けているため，風洞実験模型での屋根の厚さは 実際の屋根に比べてかなり厚くなっている。natalini et al.4)は 屋根の厚さが風荷重に少なからず影響することを示し これらの模型は、軒高さを一定 （h=1 cm）とし、4つの勾配（β=10, 0, 0および40°） の屋根が準備された。. この式において、 q , e 及び vo は、それぞれ次の数値を表すものとする。. これらは屋根上に作 用する円錐渦の影響によるものと考えられる。棟端部 あるいは軒先端部に作用するピーク風力係数の大きさ はβが大きくなるほど増大し、βが同じ場合、切妻・ 翼型屋根より片流れ屋根で大きな値が生じている。4.設 計用

これらの模型は、軒高さを一定 （h=1 cm）とし、4つの勾配（β=10, 0, 0および40°） の屋根が準備された。. （ 勾配面 × cf ＋ 鉛直面 × cf）×q速度圧＝風圧力 屋根面の風力係数（風上側と風下側の和） 0.17+0.5=0.67 壁面の風力係数 （風上側と風下側の和） 0.8+0.4=1.2 片流れ屋根 に対するものは 「軒高」 で、 風圧力算定等に影響すると思われます。 また、 今回の 地震力 算定時の 「建築物の高さ」 は、 建築物の振動特性を考慮して 有効な高さを用いる必要性から 異なる記述となっています. 風圧，あるいは面平均風圧を測定している。屋根上下面に圧 力測定孔を設けているため，風洞実験模型での屋根の厚さは 実際の屋根に比べてかなり厚くなっている。natalini et al.4)は 屋根の厚さが風荷重に少なからず影響することを示し この式において、 q , e 及び vo は、それぞれ次の数値を表すものとする。.

今回対象とした マルチスパン屋根を有する低層建物の風荷重評価に関しては、既往文献調査を進める中で、日本建築学 会・建築物風荷重指針3)（以下「荷重指針」と称する）にて設計値が掲載されていないことが判明し、既 往研究間でも結果にばらつきが大きく、かつ、風荷重に影響を及ぼすと考えられる建物形状パラメータ （屋根形状・勾配、建物幅・長さ・高さ.

これらの模型は、軒高さを一定 （h=1 cm）とし、4つの勾配（β=10, 0, 0および40°） の屋根が準備された。. 風圧，あるいは面平均風圧を測定している。屋根上下面に圧 力測定孔を設けているため，風洞実験模型での屋根の厚さは 実際の屋根に比べてかなり厚くなっている。natalini et al.4)は 屋根の厚さが風荷重に少なからず影響することを示し これらは屋根上に作 用する円錐渦の影響によるものと考えられる。棟端部 あるいは軒先端部に作用するピーク風力係数の大きさ はβが大きくなるほど増大し、βが同じ場合、切妻・ 翼型屋根より片流れ屋根で大きな値が生じている。4.設 計用 片流れ屋根 に対するものは 「軒高」 で、 風圧力算定等に影響すると思われます。 また、 今回の 地震力 算定時の 「建築物の高さ」 は、 建築物の振動特性を考慮して 有効な高さを用いる必要性から 異なる記述となっています. この式において、 q , e 及び vo は、それぞれ次の数値を表すものとする。. （ 勾配面 × cf ＋ 鉛直面 × cf）×q速度圧＝風圧力 屋根面の風力係数（風上側と風下側の和） 0.17+0.5=0.67 壁面の風力係数 （風上側と風下側の和） 0.8+0.4=1.2 今回対象とした マルチスパン屋根を有する低層建物の風荷重評価に関しては、既往文献調査を進める中で、日本建築学 会・建築物風荷重指針3)（以下「荷重指針」と称する）にて設計値が掲載されていないことが判明し、既 往研究間でも結果にばらつきが大きく、かつ、風荷重に影響を及ぼすと考えられる建物形状パラメータ （屋根形状・勾配、建物幅・長さ・高さ.

これらの模型は、軒高さを一定 （h=1 cm）とし、4つの勾配（β=10, 0, 0および40°） の屋根が準備された。. この式において、 q , e 及び vo は、それぞれ次の数値を表すものとする。. 今回対象とした マルチスパン屋根を有する低層建物の風荷重評価に関しては、既往文献調査を進める中で、日本建築学 会・建築物風荷重指針3)（以下「荷重指針」と称する）にて設計値が掲載されていないことが判明し、既 往研究間でも結果にばらつきが大きく、かつ、風荷重に影響を及ぼすと考えられる建物形状パラメータ （屋根形状・勾配、建物幅・長さ・高さ. これらは屋根上に作 用する円錐渦の影響によるものと考えられる。棟端部 あるいは軒先端部に作用するピーク風力係数の大きさ はβが大きくなるほど増大し、βが同じ場合、切妻・ 翼型屋根より片流れ屋根で大きな値が生じている。4.設 計用 片流れ屋根 に対するものは 「軒高」 で、 風圧力算定等に影響すると思われます。 また、 今回の 地震力 算定時の 「建築物の高さ」 は、 建築物の振動特性を考慮して 有効な高さを用いる必要性から 異なる記述となっています.

風圧，あるいは面平均風圧を測定している。屋根上下面に圧 力測定孔を設けているため，風洞実験模型での屋根の厚さは 実際の屋根に比べてかなり厚くなっている。natalini et al.4)は 屋根の厚さが風荷重に少なからず影響することを示し

今回対象とした マルチスパン屋根を有する低層建物の風荷重評価に関しては、既往文献調査を進める中で、日本建築学 会・建築物風荷重指針3)（以下「荷重指針」と称する）にて設計値が掲載されていないことが判明し、既 往研究間でも結果にばらつきが大きく、かつ、風荷重に影響を及ぼすと考えられる建物形状パラメータ （屋根形状・勾配、建物幅・長さ・高さ. （ 勾配面 × cf ＋ 鉛直面 × cf）×q速度圧＝風圧力 屋根面の風力係数（風上側と風下側の和） 0.17+0.5=0.67 壁面の風力係数 （風上側と風下側の和） 0.8+0.4=1.2 この式において、 q , e 及び vo は、それぞれ次の数値を表すものとする。. 風圧，あるいは面平均風圧を測定している。屋根上下面に圧 力測定孔を設けているため，風洞実験模型での屋根の厚さは 実際の屋根に比べてかなり厚くなっている。natalini et al.4)は 屋根の厚さが風荷重に少なからず影響することを示し 片流れ屋根 に対するものは 「軒高」 で、 風圧力算定等に影響すると思われます。 また、 今回の 地震力 算定時の 「建築物の高さ」 は、 建築物の振動特性を考慮して 有効な高さを用いる必要性から 異なる記述となっています. これらの模型は、軒高さを一定 （h=1 cm）とし、4つの勾配（β=10, 0, 0および40°） の屋根が準備された。. これらは屋根上に作 用する円錐渦の影響によるものと考えられる。棟端部 あるいは軒先端部に作用するピーク風力係数の大きさ はβが大きくなるほど増大し、βが同じ場合、切妻・ 翼型屋根より片流れ屋根で大きな値が生じている。4.設 計用

今回対象とした マルチスパン屋根を有する低層建物の風荷重評価に関しては、既往文献調査を進める中で、日本建築学 会・建築物風荷重指針3)（以下「荷重指針」と称する）にて設計値が掲載されていないことが判明し、既 往研究間でも結果にばらつきが大きく、かつ、風荷重に影響を及ぼすと考えられる建物形状パラメータ （屋根形状・勾配、建物幅・長さ・高さ. これらは屋根上に作 用する円錐渦の影響によるものと考えられる。棟端部 あるいは軒先端部に作用するピーク風力係数の大きさ はβが大きくなるほど増大し、βが同じ場合、切妻・ 翼型屋根より片流れ屋根で大きな値が生じている。4.設 計用 （ 勾配面 × cf ＋ 鉛直面 × cf）×q速度圧＝風圧力 屋根面の風力係数（風上側と風下側の和） 0.17+0.5=0.67 壁面の風力係数 （風上側と風下側の和） 0.8+0.4=1.2 この式において、 q , e 及び vo は、それぞれ次の数値を表すものとする。. これらの模型は、軒高さを一定 （h=1 cm）とし、4つの勾配（β=10, 0, 0および40°） の屋根が準備された。.

この式において、 q , e 及び vo は、それぞれ次の数値を表すものとする。.

風圧，あるいは面平均風圧を測定している。屋根上下面に圧 力測定孔を設けているため，風洞実験模型での屋根の厚さは 実際の屋根に比べてかなり厚くなっている。natalini et al.4)は 屋根の厚さが風荷重に少なからず影響することを示し これらの模型は、軒高さを一定 （h=1 cm）とし、4つの勾配（β=10, 0, 0および40°） の屋根が準備された。. これらは屋根上に作 用する円錐渦の影響によるものと考えられる。棟端部 あるいは軒先端部に作用するピーク風力係数の大きさ はβが大きくなるほど増大し、βが同じ場合、切妻・ 翼型屋根より片流れ屋根で大きな値が生じている。4.設 計用 今回対象とした マルチスパン屋根を有する低層建物の風荷重評価に関しては、既往文献調査を進める中で、日本建築学 会・建築物風荷重指針3)（以下「荷重指針」と称する）にて設計値が掲載されていないことが判明し、既 往研究間でも結果にばらつきが大きく、かつ、風荷重に影響を及ぼすと考えられる建物形状パラメータ （屋根形状・勾配、建物幅・長さ・高さ. （ 勾配面 × cf ＋ 鉛直面 × cf）×q速度圧＝風圧力 屋根面の風力係数（風上側と風下側の和） 0.17+0.5=0.67 壁面の風力係数 （風上側と風下側の和） 0.8+0.4=1.2 片流れ屋根 に対するものは 「軒高」 で、 風圧力算定等に影響すると思われます。 また、 今回の 地震力 算定時の 「建築物の高さ」 は、 建築物の振動特性を考慮して 有効な高さを用いる必要性から 異なる記述となっています. この式において、 q , e 及び vo は、それぞれ次の数値を表すものとする。.